［    摘要］結合北京地鐵某標段施（shī）工過程中遇到的盾（dùn）構機刀具（jù）嚴重磨損和刀盤失效等問題，在常壓的條件下進倉對刀盤進行了改造並更換了全部（bù）的刀（dāo）具，取（qǔ）得了在北京砂卵石地質條件（jiàn）下刀盤設計和刀（dāo）具布置的經驗; 並對盾構機的刀盤設計、刀具布置、刀具（jù）改造技術以及在施工過程（chéng）的緊急（jí）狀態下對刀盤和刀具進行修複改造的技術進行了初步的研究和探討。
 
     ［    關鍵詞］盾構機; 刀盤; 刀具; 改造
 
     盾構法是（shì）地（dì）鐵（tiě）區（qū）間隧道施工常用的方法，地質（zhì）水文（wén）適應能力強，對地麵（miàn）交通影響很小，對施工周邊環境的振動和噪聲等幹擾較小，地麵沉（chén）降控製比較好（hǎo），對周邊地下管線、地麵建築物和構築物及周圍環境（jìng）的影響比較小，施工速度（dù）比較快，工程質（zhì）量比較高（gāo）。
 
     北京地鐵某標段區間盾構隧道括兩個區間盾構（gòu）和若（ruò）幹個聯絡通道，隧道穿越的地層主要為粉細砂、圓礫和黏（nián）質粉土和砂質粉土。選型一（yī）台廣州海瑞克公司生產的土（tǔ）壓平（píng）衡式盾構機，麵板式刀盤，開孔率（lǜ）為 30% ，采用機電一體化的液壓驅（qū）動係統（tǒng）。
 
      1 、工程概況
 
      1． 1 工程基本情況及設備選型
 
     北京地鐵某標段土建施工包（bāo）括兩個區間盾構施工和各個區間的聯絡通道，線路均為雙線。第（dì） 1 個區間全長754． 172m，軌頂（dǐng）距地表14 ～ 14． 5m; 第2 個區間全長 666． 564m，軌（guǐ）頂（dǐng）距地表 14 ～ 21m。隧道結構內徑 5 400mm，外徑 6 000mm。鋼（gāng）筋（jīn）混土管片，厚（hòu） 0． 3m，寬 1． 2m，采用普（pǔ）通環管片，錯縫拚（pīn）裝。
 
      本標段區間隧道處於北（běi）京永定河衝洪積扇軸部。
 
     整體地（dì）勢較平（píng）坦，地麵標高在 44． 80 ～ 45． 70m。地層土質（zhì）自上而下，依次為人工填土（tǔ）層（céng）( Qml) 、第（dì）四紀全新世衝洪積地層( Q4al + pl) 、第四紀晚更新世衝洪積地層（céng）( Q4al + pl) 。地下水為上層滯水、潛水和承壓水。隧（suì）道圍岩具有上軟下硬的特點。第 1 區間隧道埋（mái）深 8． 2 ～ 9． 5m，隧道上部為黏質粉土（tǔ）砂質粉土層及粉質黏土層，洞身穿越黏質粉土砂質（zhì）粉土層及（jí）粉（fěn）質黏土層、粉細砂層、圓礫層，下部為圓礫層; 局部地段隧道底部（bù）進入潛水層，未 進（jìn） 入 承 壓 水。第 2 區 間 隧 道 埋 深14． 8 ～ 15． 6m，隧道上部為粉土層、粉土層和中粗砂層，洞身穿越（yuè）中粗（cū）砂層（céng）、圓礫層、黏質粉（fěn）土砂質（zhì）粉土層和粉質（zhì）黏土重粉質黏土層，下部為圓礫層、黏質粉土砂質粉土（tǔ）層和（hé）粉質黏土重（chóng）粉質黏土層; 隧道進入潛水層，一部分進入承壓水層。
 
     本標段地麵周邊環境比較複雜（zá）。沿線道路為市區交通要道，經過商業中（zhōng）心和繁華（huá）鬧（nào）市，地麵交（jiāo）通繁忙，交通量很大。隧道從密（mì）集商業建（jiàn）築物和城市住宅區下穿過，建築物大多比較老（lǎo）舊（jiù），文物和危房比較多（duō）; 地下（xià）管線比（bǐ）較多，包括自來水（shuǐ）、雨汙水、供熱、電力、通信等多種管線（xiàn）。
 
     鑒於隧道穿過的（de）地層為軟（ruǎn）弱地層，以砂質粉土、粉質黏土、粉細（xì）砂層、圓礫層、卵石層等為主，且含（hán）水量豐富，大部分在潛水層中，部分段進入（rù）承壓水。為滿足能適應上述不同地（dì）質（zhì）情況的要求，盾構（gòu）機（jī）的選型和（hé）設計是關鍵。采用廣州海瑞克生產的土壓平（píng）衡盾構機施工［1-3］。盾構機（jī）直徑 6． 25m，總推力 25 300kN，最大（dà）扭矩 4 700kN·m，總（zǒng）功率 942kW，單液同步注漿。開（kāi）挖斷麵直徑（jìng） 6． 28m，隧道（dào）底板最大（dà）埋深約為 15m。
 
     1． 2 刀盤形式
 
     盾構機刀盤設（shè）計在德國完成。考慮到該區間隧道的地質條件和埋（mái）深小於 25m，並（bìng）對麵板式（shì）和輻條式兩種（zhǒng）刀盤（pán）特性進行比較，采用（yòng）麵板式刀盤，既能滿足（zú）隧道施工需要（yào）和提供（gòng）較好的掘進性能，同時具（jù）有適應能力強( 尤其是砂卵石地層) 和（hé）更換刀具更安全（quán）、方麵的特點，選擇了麵（miàn）板式刀盤。刀盤結構（gòu）采用中間梁支承［4］，麵板式全（quán）斷麵回轉切削方式，刀盤開口率為 35% 。
 
     1． 3 刀具形式（shì）和切削方式的選擇
 
     考慮到隧道穿越的地層主（zhǔ）要是黏質粉（fěn）土砂質粉土層、粉質（zhì）黏土層、粉細砂層、圓礫層，針對不同地質而不同的切（qiē）削要（yào）求，刀盤設計（jì）設置了切削刀( 齒刀，見圖1) 、盤圈刀( 周邊刀，見圖 2) 、中心刀( 見圖 3) 等幾種（zhǒng）刀具，沒（méi）有選（xuǎn）擇滾刀（dāo）。切（qiē）削刀的 β( 前角) 和 α( 後角)值均為 15°。

     圖 1 齒刀
  
  

    
  
     圖 2 球齒耐磨周邊刀

     刀具在刀盤的布置如圖 4 所示。周（zhōu）邊刀( 盤圈刀或圓弧刀（dāo）) 8 把，設球齒耐磨顆粒，沿刀盤周邊布置; 齒刀( 切削刀或割刀) 80 把，突出刀盤麵板，按全斷麵切削排列（liè）; 中心刀設（shè）一把，按鼻型（xíng）半翼布置; 考慮（lǜ）到區間隧道（dào）黏（nián）性土、粉質黏土何砂性土為主，沒有（yǒu）設置撕（sī）裂刀和超前刀（dāo）。
  
  

   
  
     圖 3 半翼中心刀
  
  

    
  
     圖 4 刀盤刀具布置

    從工程的實踐（jiàn）看，上述刀具的布置存在（zài）一定的問題，主要是沒有充分考慮北（běi）京的砂卵石的條件，沒有設置（zhì）撕裂刀和超前刀，周（zhōu）邊刀隻設球（qiú）齒耐磨顆粒，耐磨性能不足，同時沒有設周（zhōu）邊（biān）保護刀，中心刀切削力度不夠。
 
     2 、施（shī）工中的刀盤（pán）修複和（hé）改造（zào）
 
     2． 1 施工過程中發生的刀具和（hé）刀盤嚴重（chóng）磨損
 
     本（běn）標段從第 2 個區間開始隧道掘進施工，第 2 個區間完成後，盾（dùn）構機再掘進施工第 1 個區間。盾構機在第 2 個區間始發後，當掘進至在 282 環開始，推進速度放（fàng）慢，推力和扭矩增大，泡沫注入量開始增大; 掘進至 287 環時，推進速（sù）度明顯減緩，刀盤扭矩增大，泡沫注入量大（dà）量增加，渣土溫度較高，推進耗時約 219 分（fèn）鍾; 至 288 環時，刀盤扭矩快速劇烈上升，推進停止。掘進速（sù）度曲線如圖 5 所（suǒ）示，推進時（shí）間曲（qǔ）線（xiàn）如圖 6 所示，泡沫用量曲線如圖 7 所示，推力曲線如圖 8 所（suǒ）示。

      
     圖 5 掘進速度曲線

    
     圖 6 推進時間曲線
  

    
  
     圖 7 泡沫用量曲線
  
  

    
     圖 8 推力曲線

    當時盾構機所處的地質條件如圖（tú） 9 所示。經過分析，發生此現象的主要（yào）原因（yīn）可能（néng）是之前在黏土（tǔ）和圓礫層掘進中，黏土在刀盤中部黏結，在擠壓和相互間摩擦的作用下，膨（péng）潤土、泡沫和地層中的砂石黏土在刀盤（pán）中（zhōng）部發生固結，刀盤開口率逐漸減小。在第287 和 288 兩環的（de）施工過程中，刀（dāo）盤開口率迅速減小，造（zào）成排土不暢，扭（niǔ）矩和推力（lì）增大。同時，通過進一步的對附近人防（fáng）工程勘測調查，排除了既有人防工程坍塌所致（zhì）的可能。海（hǎi）瑞克（kè）在其他國家曾有過相似經（jīng）驗，都是加壓進艙人工清理解決。對此問題，項目和（hé）專家均認為（wéi）必須立即進倉進行檢查，對刀臂及刀盤用高壓（yā）水衝洗進行清理才能恢複盾構（gòu）正常施工。同時，在進倉前要對刀盤上方土體進行雷達探測，並進行加壓進倉前的氣密性試驗（yàn），製定周密的方案，保證工作的安全。經量測，盾構機位置（zhì）附近的地麵沉降趨於（yú）穩（wěn）定。
 
     經過雷達探測，在（zài）刀盤上方土體沒有發（fā）現明顯的空洞，但是存在疏鬆層。盾構土倉（cāng）控製控（kòng）製在刀（dāo）盤直徑的三分（fèn）之一左右，以盡量維持對開（kāi）挖麵的土壓力。在盾構機停止後，為了保持開挖麵的穩定，應向土倉內注入（rù）高壓空氣。在加壓時，為控製由於開挖麵土體內水被排擠而造成的（de）漏氣（qì），可以較長時間（jiān）保持土倉內的壓力，要向土倉內加注稠膨潤土，在（zài）開挖麵形成膨潤土泥膜。通過注（zhù）入膨潤土漿液對周邊地層進行改善後，壓力損失（shī）速度有所減慢，但對氣壓作業還是不夠，主要原因是因為（wéi）盾構處於圓礫地層，地層空隙率較大，漿（jiāng）液散失過快。即使在更換品質較好的膨潤土（tǔ）並同時提高漿（jiāng）液重度，但仍無法維持壓力的相對穩定。隨後改（gǎi）用聚合物注入刀盤（pán）外側（cè）和土倉內進行護壁處理，壓力到目前基（jī）本維持穩定，達到氣壓作業要求。

      圖9 盾構機所在位置地質（zhì）橫斷圖( K9 + 124． 52)

    經過周密（mì）的安排（pái）和準備，在（zài）加壓進倉進行刀（dāo）盤和（hé）刀具檢查時，發現刀盤上方土體已經（jīng）出現了塌陷的跡象，出現了局部孔洞; 同時，所有的（de）周邊刀全部被（bèi）磨損掉（diào），齒刀磨（mó）損嚴重，尤其（qí）是緊挨（āi）周邊刀的齒刀全部被磨損掉，中心（xīn）刀磨損嚴重，大部分刀具的安裝刀座磨損嚴重，刀盤麵板磨損嚴重，刀盤耐磨層（céng）基本被磨損掉( 見圖 10) 。
 
    經過（guò）當時、事後的反複仔細的（de）分析，刀盤和刀具嚴重磨損（sǔn）的原因主要如下。
 
   1) 掘進了 280 多環一直沒有加壓進倉進行刀具例行檢查和更（gèng）換。這主要是因為（wéi）北京盾構施工中曾多（duō）次發生加壓進倉失敗，導致（zhì）刀盤上方土（tǔ）體（tǐ）大範（fàn）圍塌陷，甚至引起刀盤（pán）上方房屋塌陷。
 
    2) 盾構機泡沫管堵塞，使泡沫發生效果下降，影響了對土體的改良。
 
    3) 刀具的選擇和布置沒（méi）有充（chōng）分考慮北京砂卵石地層的特點，沒有設置超前刀、撕裂刀和周邊保護刀; 同時中心刀（dāo）隻設置了（le）半翼; 周邊刀( 盤圈刀或圓弧（hú）刀) 安裝的是耐磨球齒，球耐磨效果不佳，且全部（bù）崩落，造成周邊（biān）刀和底座（zuò）嚴重磨損（sǔn）。
  
  

   
    圖 10 刀（dāo）盤嚴重磨損區域

    裝（zhuāng）的是耐（nài）磨球齒，球耐磨（mó）效果不佳，且全部崩落，造成周邊刀和底座（zuò）嚴重磨損。
 
    鑒於上述情況，項（xiàng）目部決定在常壓下開倉，人工對刀盤本體和刀具、安裝基座進（jìn）行緊急修複，安裝（zhuāng）新的刀具，並對刀具的選（xuǎn）擇和（hé）布置進（jìn）行改造，以適應區間砂卵石的地質條件。
 
     2． 2 常壓進倉前的準備
 
     鑒於上述刀盤（pán）和刀具嚴重磨損（sǔn）的情況，在加壓的情況下對（duì）刀盤和刀具進行修複的可能性已經（jīng）不存在了。主要原因如（rú）下（xià）。
 
     1) 修複時間（jiān）較長 長時間加壓進倉作（zuò）業，對倉內工（gōng）作人員的身體和安全都很不利（lì），同時，也不（bú）能保證刀盤上方的土（tǔ）體和建築物的安全。
 
     2) 加壓環境下，焊接工業困難，難以保證焊（hàn）接工作（zuò）的質（zhì）量。
 
     3) 加壓（yā）環境下，工作人員的體力和注（zhù）意力下降，無法保（bǎo）證長時間安全作業。
 
     在加壓作業的可能性不存在的條件下，隻能選擇常壓進倉，對刀盤和刀具進行修複和（hé）改造。
 
     常壓進（jìn）倉作業的重要前提（tí）條件就是要對刀盤上方的土體（tǐ）進行加固，保證土體的穩（wěn）定，進而保證（zhèng）進倉工作人員和刀盤上方建築物的安全。
 
     土體加固（gù）選擇的（de）加固方式是二重管（guǎn）無收縮（suō）雙液注漿。由於地麵注漿作業區（qū）域在市區胡同內，允許作業的場地狹小，因此地麵注漿施工采用垂直（zhí）鑽杆（gǎn）和擴散式傾斜鑽（zuàn）杆相結（jié）合，在局部鑽機無法進行鑽孔（kǒng）施工的場所采用人工打入鋼花管後進行注（zhù）漿; 盾（dùn）構機（jī）洞內注漿施（shī）工，采用從觀察窗（chuāng）( 洞) 內向土體內打入鋼花管注漿。
 
     根據地質勘察（chá）報告和雷達掃描揭示( 4． 5 ～ 6． 5m處有異常（cháng）區域) 情況（kuàng），結合（hé）隧道已開挖暴露（lù）的地質及水文情況，經（jīng）分析和驗算（suàn），初步確（què）定注漿範圍為: 注（zhù）漿厚度為 6m( 標高 41． 260 ～ 35． 260m) ，寬度為 8． 6m，長度( 隧道軸線（xiàn）方向) 為 11． 2m，如圖 11 所示。根據（jù）注漿擴散半徑計（jì）算，孔距（jù）采用 1． 0m，平麵（miàn）布孔采用（yòng）交聯等邊三角形布置原則，實施時以現（xiàn）場管線及建築物分布情（qíng）況，遵循布孔原則合理布置注漿孔位。
  

      
  
       圖11 注漿加固區域( 單位: m)
   

     為了保證（zhèng）注漿過程中土體和建築物的穩定和安全，對注漿的壓（yā）力（lì）和注漿管的位置以及漿液的擴散範圍要 進 行 嚴 格 的 控 製。注 漿 壓 力 控 製 在 0． 2 ～0． 6MPa; 注漿管的位置控製在胡同內，不能進入建築物內，從地麵進行（háng）垂直和傾斜注漿; 漿液擴（kuò）散防衛盡量控製在刀盤上方土體的左右（yòu）、下方 4 ～ 10m，既保證（zhèng）安全，又防止破壞周邊管線。
  
     成功進行注漿土體加固後，就進（jìn）行了常壓下的（de）進倉作業，對刀盤和刀具進（jìn）行維（wéi）修改造。作業前，在在刀盤適當進行人工開挖，並對暴露的土體噴射混凝土。
 
     2． 3 刀盤和刀（dāo）具的修複（fù）和改造
 
     對刀盤和刀具進行（háng）的修複工（gōng）作主要包括: ①拆（chāi）除已經嚴重磨損的周（zhōu）邊刀、齒刀和中心刀; ②拆除嚴重磨損的周邊刀刀座和齒刀刀座; ③安（ān）裝新的周邊（biān）刀刀座和齒刀刀（dāo）座; ④安裝新的（de）周邊刀（dāo）和齒刀（dāo）; ⑤安裝新的中心刀; ⑥對磨（mó）損嚴重的刀（dāo）盤表（biǎo）麵進行堆焊耐磨（mó）修複。為了保證修複質量，選用了高水平的電焊工。同時（shí）選用高質量的碳化鎢耐磨（mó）焊條、和 E5016 低氫鉀型藥皮的低碳鋼焊條。修複時提（tí）高了焊縫（féng）堆（duī）焊層的（de）層數和高度，以（yǐ）保證修複焊接不（bú）低於原廠刀盤的焊接強度（dù）。對刀盤和刀具進（jìn）行的修複工作主要（yào）包括:
 
     1) 周邊（biān）刀不再采用鑲嵌耐（nài）磨球（qiú）齒，改用盤圈貝型刀，即在（zài）周邊刀（dāo）堆焊碳化鎢耐磨層後，焊接（jiē）德國海瑞（ruì）克的碳化鎢合金耐磨塊，如圖 12 所示。盤圈貝型刀專用於切（qiē）削砂卵石（shí），大大提高了周邊刀的耐磨能力［5］。

      圖12 耐磨塊周（zhōu）邊刀

     2) 增加周邊刀的數量，從 8 把增加到 16 把，提高刀盤切削（xuē）砂卵石的能力。
 
     3) 增（zēng）加齒刀( 切削刀) 的數量，從 80 把（bǎ）增（zēng）加到 160把，在所有的開孔處均設置齒刀，提高刀盤的切削土體（tǐ）能力。
 
     4) 增加了半翼中心刀，將中心刀從半翼改為（wéi）一翼，提高（gāo）刀盤的超（chāo）前擾動能力。如圖 13 所示（shì）。

     圖 13 一翼中心刀

     5) 將拆下來的磨損（sǔn）不是很嚴重的齒刀（dāo）焊接在周邊（biān）刀的周圍，既可以（yǐ）起（qǐ）到一定的超前的作用，有可（kě）以在一（yī）定程（chéng）度上起到周邊（biān）保護刀的作用。
 
     6) 將拆下來的磨損不是很嚴重的齒刀焊接到麵板中間位置上，起超前撕裂刀作用。
 
     7) 將拆下（xià）來的磨損不是很嚴重的齒刀焊接在齒（chǐ）刀附近，和齒刀( 切削刀) 形成主副切削刀（dāo）的作用，保護齒刀，大大提高刀（dāo）具的抗磨損( 耗) 能力和延長了刀具的壽命。
 
     改造後的（de）刀盤如圖 13 所示。
  

    
  
     圖 14 改造後的刀（dāo）盤
 
     2． 4 刀盤和刀具的修複和改造後的效果（guǒ）
 
     通過對刀盤和刀具的修複和改（gǎi）造，對於提高刀（dāo）具的壽命和盾構機的掘進能力，尤其（qí）是在砂卵石地層的（de）掘（jué）進能力，起到了非常（cháng）大的（de）作用。同時，加大了例行加壓（yā）開倉進行刀具檢查的力（lì）度，對磨損達到一定程度的刀具（jù）進行適時的更換，保證了盾構機的快（kuài）速掘進。盾構機始發後，至 288 環（huán）常壓（yā）開倉修刀（dāo），隻掘進（jìn）了288 環，即更換了所有的刀具( 88 把) 。而從第 289 環至第 2 個 區 間 隧 道 完（wán） 成 掘（jué） 進 共 1 026 環，隻（zhī） 更 換 了( 43) 把刀（dāo）具。而第一個區間共 1 256 環，隻加壓進倉檢（jiǎn）查刀具兩次，沒有更換一把刀具。當然，這有（yǒu）地質條件變化的原（yuán）因（yīn），但同時也有力地說明（míng）了在對刀盤和刀具的修複和改造後，對提高刀具的壽命和盾構（gòu）機的掘進能力，尤其是在砂卵石地層的掘進能力，起到了非常大的（de）作（zuò）用。
 

      3 、結論與（yǔ）建（jiàn）議
 
      3． 1 結論
 
     北京的地（dì）質條件（jiàn），尤其是砂卵石，對於盾（dùn）構機的掘（jué）進（jìn）和刀盤的設計、刀具選擇，需要（yào）有謹慎的考量（liàng）。正是由於對於砂卵石的不重視（shì）以及整個北京盾構施工界的經驗不足，造成了這次刀盤和刀具的大範（fàn）圍的嚴重磨損和修複、改造。同時（shí），也正是由於對砂卵石的重視，才使得這次的修複和改（gǎi）造非常成功，對於保證完成工期，創（chuàng）造掘進記（jì）錄起到了非常重要的作用。
 
     應該說，這次的經驗是（shì）非（fēi）常寶貴的，總結（jié）如（rú）下:
 
     1) 周邊刀合金耐磨塊對砂卵石地層的切削能（néng）力（lì）要遠遠強於耐磨球齒顆（kē）粒。
     2) 增加刀具的數量，可以大大提高刀具的切削能力和使用壽命。
     3) 各種超前刀（dāo）和撕裂刀對於保護（hù）周邊刀和齒刀( 切削刀（dāo）) 是可以起到（dào）相當意義的作用的（de）。
     4) 客觀意（yì）義上的主副刀（dāo）對（duì）於保護齒（chǐ）刀，延長齒刀的壽命也能起到很好的作（zuò）用（yòng）。
     5) 半翼鼻型布置的中心刀的超前擾動作用不（bú）如一翼（yì）布置（zhì）的中心刀。
 
     3． 2 建議
 
     鑒於刀盤設（shè）計的現狀，有（yǒu）一些改造當（dāng）時隻能限於設想，無法實（shí）現，現在作為建議提出來:
 
     1) 中心刀應該設計為魚尾刀，如日本產的盾 構（gòu）機［6］，相比鼻型布置的中心刀，魚尾刀的超前擾動能力和超前切削能力能（néng）強，同時對切（qiē）削下（xià）來的土體的翻轉攪動能力也更強，可以更好得（dé）解決中心部分土體的切削問（wèn）題和改善切削（xuē）土體的流動性，大大提高盾構機整體掘進水平。這在第一個區間（jiān）比較明顯，在該（gāi）區間，中心刀位置上的（de）砂性黏土和粉質黏土混合膨（péng）潤土、泡沫，在刀盤擠壓和摩擦力的作用下，在中心刀位置（zhì）( 刀盤中部) 發生大（dà）麵積固結現象［7］，是盾構機（jī）的扭矩和推力增加，掘進速度下降，不得不加壓進倉（cāng）清（qīng）除固結的（de）土（tǔ）餅。
 
     2) 在刀具布置設計（jì）上麵，應（yīng）該（gāi）適當地增加各種超（chāo）前刀和撕裂刀（dāo）的（de）數量（liàng），以保護各種刀具，延長刀具的壽命，提高盾構機的掘進能（néng）力。
 
     3) 對齒刀可以嚐試進行刃口部位的耐磨堆焊處理，增加耐（nài）磨堆焊層的（de）厚度，提高刃口的耐磨和抗衝擊破壞能力。
 
     4) 對刀具本體進行耐磨堆焊處理，提高刀（dāo）具本體（tǐ）的耐（nài）磨和抗（kàng）衝（chōng）擊（jī）破（pò）壞的能（néng）力［8］。
 
     5) 對周邊刀（dāo）的耐磨材料，是選用鑲嵌硬（yìng）質合金耐磨球齒顆粒，還是選用鎢碳合金耐（nài）磨塊，需要根據地（dì）質條（tiáo）件慎重選擇。
  
     6) 對北京的（de）砂卵石地層，應該適當增加刀盤的開口率（lǜ），或者采用（yòng）麵板 － 輻條式的符合刀盤設計，甚至選2016 增刊 王 凱: 地（dì）鐵盾構機施工中的刀盤及刀具改造（zào）技術 407
用輻條式刀盤［9］。鑒於國內對於刀具和刀具布置的多年的研（yán）究，以及國（guó）產刀具的優良的性（xìng）價比，對於地質條（tiáo）件良好( 無砂石地層) 的（de）盾構隧道，在具有（yǒu）一定的加壓開倉換刀的能力的條件小，建議試用國產刀具。