數控（kòng）機床

        (摘要) 結（jié）合北京地鐵某標段施（shī）工過（guò）程中遇到的盾構機刀具嚴重磨損和刀盤失效等問題，在（zài）常（cháng）壓的條件下進倉對刀盤進行了改造並更換了全部的刀具，取得了在北京砂（shā）卵石（shí）地質條件下刀盤設計和刀具布置（zhì）的經驗; 並對盾構機的刀盤設計、刀（dāo）具布置、刀（dāo）具改造技術以及在施工過程的緊急狀態下對刀盤和刀具進行修（xiū）複改（gǎi）造的技術進行了初步的研究和探討。
 
       ［關鍵（jiàn）詞］盾構機（jī）; 刀（dāo）盤; 刀具; 改造
 
       盾構法（fǎ）是地鐵區間隧道施工常（cháng）用的方法，地質水文適應能（néng）力強，對地（dì）麵（miàn）交通影（yǐng）響很小，對施工周邊環境的振動和噪聲等（děng）幹擾較小，地麵（miàn）沉降控製比較好，對周邊地下管線、地麵建築物和構（gòu）築物及周（zhōu）圍環境（jìng）的影（yǐng）響比較小，施工速度比（bǐ）較快，工程質（zhì）量比較（jiào）高。北京地（dì）鐵某（mǒu）標段區間盾構隧道括兩個區間盾構和若幹個聯絡通道，隧道穿越的地（dì）層主要為粉細砂、圓礫和黏質（zhì）粉（fěn）土（tǔ）和砂（shā）質粉土。選型一台廣州海瑞克公司生產（chǎn）的土壓平衡式盾（dùn）構機，麵板式刀盤，開孔率為 30% ，采用機電一體化的液壓驅（qū）動（dòng）係（xì）統。
 
       1 、工程（chéng）概況
 
       1． 1 工程基本情況及設備選型
 
       北京地鐵某標段土建施工包括兩（liǎng）個區間盾構施工和各個區間（jiān）的聯絡（luò）通道，線路均為雙線。第 1 個區間全長（zhǎng）754． 172m，軌頂距地表（biǎo）14 ～ 14． 5m; 第2 個區間全長 666． 564m，軌頂距地（dì）表（biǎo） 14 ～ 21m。隧道結構內徑 5 400mm，外徑 6 000mm。鋼筋混凝土管片，厚 0． 3m，寬 1． 2m，采用普通環管片，錯縫拚裝。
 
      本標段區間隧道（dào）處於北京永定（dìng）河（hé）衝洪積扇軸部。整體地勢較平（píng）坦，地麵標高（gāo）在 44． 80 ～ 45． 70m。地層土質自上而下，依次為人工填土（tǔ）層( Qml) 、第（dì）四紀全新世衝洪積地層( Q4al + pl) 、第四紀晚更新世衝洪積地層( Q4al + pl) 。地下水為上層滯水、潛水和承壓水。隧道圍岩具有上軟下硬的特點。第 1 區間隧道埋深 8． 2 ～ 9． 5m，隧道上部為黏質粉土砂質粉（fěn）土層及粉質黏（nián）土層，洞身穿（chuān）越黏質粉土砂質粉土（tǔ）層及粉（fěn）質黏土層、粉（fěn）細（xì）砂層、圓礫層，下部（bù）為圓礫層; 局（jú）部地（dì）段隧道底部進入潛水層，未 進 入 承 壓 水（shuǐ）。第 2 區（qū） 間 隧 道 埋 深14． 8 ～ 15． 6m，隧道上部為粉土層、粉土層和中粗（cū）砂層，洞（dòng）身穿越中粗砂層、圓礫層、黏（nián）質粉土（tǔ）砂質粉土層和粉質黏土重（chóng）粉質黏土層，下部（bù）為圓礫層、黏質粉土砂質粉土層和粉質黏土（tǔ）重粉質黏土層; 隧道（dào）進入潛水層，一部分進入承壓水（shuǐ）層。
 
      本標段地麵（miàn）周邊環境比較複雜。沿線（xiàn）道（dào）路為市區交通要道，經過商業中心和繁華鬧市，地麵交通（tōng）繁忙，交通量很大。隧道從密集（jí）商業（yè）建築物和城（chéng）市住宅區下穿過，建築物大多比較老舊，文物和危房比較多; 地下管線比較多，包括自來水、雨汙水、供熱、電力、通信等多種管線。
  
     鑒（jiàn）於隧道（dào）穿過的地層為軟弱（ruò）地（dì）層，以（yǐ）砂質粉土、粉質黏（nián）土、粉細（xì）砂層、圓礫層、卵石層等為主，且含水量豐富，大部分在潛水層中，部分段進入承壓水。為滿（mǎn）足能（néng）適應上述不同地（dì）質情況的要求，盾構機的選型和設計是關鍵。采（cǎi）用廣州海（hǎi）瑞克（kè）生產的土壓平衡（héng）盾構（gòu）機施工［1-3］。盾（dùn）構機直徑 6． 25m，總推力 25 300kN，最大扭矩 4 700kN·m，總功率 942kW，單液同（tóng）步注漿。開挖斷麵直徑 6． 28m，隧道底板最大埋深（shēn）約為 15m。
 
     1． 2 刀盤形式
 
     盾構機刀盤設（shè）計在德（dé）國完成。考慮到該區間（jiān）隧道的地質條件和埋深小於 25m，並對麵板式和輻條式兩種刀（dāo）盤特性進行比較，采用（yòng）麵板式刀盤，既能滿足隧道施工需要和提供較好的掘進（jìn）性能，同（tóng）時具有適應能力強( 尤其是砂卵（luǎn）石地（dì）層) 和（hé）更換刀（dāo）具更安全、方麵的（de）特點，選擇了（le）麵板式刀盤。刀盤結構采用中間梁支承［4］，麵板式全斷麵回轉切削方式（shì），刀盤開口率（lǜ）為（wéi） 35% 。
 
     1． 3 刀具形式和切削方式的選擇
   
    考慮（lǜ）到隧道穿越的地層主要是黏質粉土砂質粉土（tǔ）層、粉質黏土層、粉細砂層、圓礫層，針（zhēn）對不同地質而不同的（de）切削（xuē）要求，刀盤設（shè）計設置了切削刀( 齒刀，見圖1) 、盤（pán）圈刀( 周邊刀，見圖 2) 、中心刀( 見圖 3) 等幾種刀具值均為 15°。 
 

     圖 1 齒刀（dāo）
  
  

    
     圖 2 球齒耐磨周邊刀
  
   
     刀具在刀盤的布置如圖 4 所示。周（zhōu）邊刀( 盤圈刀或圓弧刀) 8 把，設球齒（chǐ）耐磨顆粒，沿刀（dāo）盤周（zhōu）邊布置; 齒刀( 切削刀或割刀) 80 把，突出刀盤麵板，按全斷麵（miàn）切削（xuē）排列; 中心刀設一把，按鼻型半翼布置; 考慮到區間隧道（dào）黏性土、粉質黏土何（hé）砂性土（tǔ）為主，沒有設置撕裂刀（dāo）和超前刀。

    
  
     圖 3 半翼中心刀
  

    
  
     圖 4 刀（dāo）盤刀（dāo）具布置（zhì）
 
    從（cóng）工程的實（shí）踐看，上述（shù）刀具（jù）的布置存在一定（dìng）的問題，主要是沒有充分考慮北京的砂卵石（shí）的（de）條件，沒有設置撕裂刀（dāo）和超前刀，周邊刀隻設球齒耐磨顆粒，耐磨（mó）性能不足，同時沒有設周邊保護刀，中心刀切（qiē）削力度不夠。
 
     2 、施工中（zhōng）的刀盤修複和改造
   
     2． 1 施工過程中發生的刀具和刀盤嚴重磨損
 
     本標段從第 2 個區間開始隧道掘進施工，第（dì） 2 個區間完成後，盾構機再掘進施工第 1 個區間。盾構機在第 2 個區間始發後，當（dāng）掘（jué）進至在 282 環（huán）開始，推進速度放慢，推力和扭（niǔ）矩增大，泡沫注入量開始增大; 掘進至 287 環時，推進速度明顯減緩，刀盤扭（niǔ）矩增大，泡沫注入量大量增加，渣土溫度較高（gāo），推進耗時約 219 分鍾; 至 288 環時，刀（dāo）盤扭矩快速劇烈上升，推進停止。掘進速度曲線如圖 5 所示，推進時間曲線如圖 6 所示（shì），泡沫用量曲線如圖 7 所（suǒ）示，推力曲線如圖 8 所示。

        圖 5 掘進速度曲線
  
  

    
          圖 6 推進（jìn）時間曲（qǔ）線
   
  

        
          圖 7 泡沫用量曲線
   

        
  
            圖 8 推力曲線
   
      當時盾構機所處的（de）地質條件如圖（tú） 9 所示。
  

      
  
       圖 9 盾構機（jī）所在位置地質橫（héng）斷圖( K9 + 124． 52)
 
     經過分析（xī），發生（shēng）此現象的主要原因可能是之前在黏土和圓礫（lì）層掘進中（zhōng），黏土在刀盤中部黏結，在擠壓和相互間摩擦的作用下，膨潤土、泡沫和（hé）地層中的砂石黏土在刀盤中部發（fā）生固結，刀盤開口率（lǜ）逐（zhú）漸減小（xiǎo）。在第287 和 288 兩環的施工過程中，刀盤開口率迅速減小，造成排土不（bú）暢，扭矩和推力增大。同時，通過進一步的對附近人防工程勘測調查，排除了既有人防工程坍塌所致的可能。海瑞克在其他國（guó）家曾有過相似經驗，都是加壓進艙人（rén）工（gōng）清理解決。對此問題，項目和專家均認為必（bì）須立即進倉進行檢查，對刀臂及刀盤用高壓水衝洗（xǐ）進行清理才能恢複盾構正常施工。同時，在進倉前要對（duì）刀盤上方（fāng）土體進行雷（léi）達探測，並進行加壓進倉前的氣（qì）密性試驗，製定周密的方案，保證工作的安全。

     經量（liàng）測，盾構機位置附近的地麵沉降趨於穩定。
   
     經過雷達探測，在刀盤上方土體沒有發（fā）現明顯的空洞，但是存在疏鬆層（céng）。盾構土倉控製控製在刀盤直徑的三分之一左右，以盡量維持對開挖麵的土壓力。在盾構機停止後，為了保持開挖麵的穩定，應向土倉內注入（rù）高壓空氣。在加壓（yā）時（shí），為控製由於開挖麵土體內水（shuǐ）被排擠而造成（chéng）的漏氣，可以（yǐ）較長時間保持土倉內（nèi）的壓力，要向（xiàng）土（tǔ）倉內加注稠膨潤土，在開挖麵形成膨（péng）潤土泥膜。通過注入膨潤土漿液對周邊（biān）地層進行改善後，壓力損失（shī）速度有所減慢，但對氣壓作業還是不（bú）夠，主（zhǔ）要原因是因為盾構處於圓礫地（dì）層，地層空隙率較大，漿液（yè）散（sàn）失過快。
 
     即使在更換（huàn）品質（zhì）較好（hǎo）的膨潤土並同時提高漿液重度，但仍無法維持壓力的相對穩（wěn）定。隨後改用聚合物注入刀盤外側和土倉內進行護壁處理，壓力到目前基本維持穩定（dìng），達（dá）到氣壓作業要求。

     經過周密的安排和準（zhǔn）備（bèi），在（zài）加壓進倉進行刀盤和刀具檢查時，發現刀盤上（shàng）方土體已經出現了塌陷的跡象，出現了局部孔洞; 同時，所有的周邊刀全部被磨損掉，齒（chǐ）刀磨（mó）損嚴重，尤其是（shì）緊挨周邊刀的齒刀全部被磨損掉，中心刀磨損嚴重，大部分刀具的安裝刀座磨損嚴重，刀盤麵板磨損嚴重，刀盤耐磨（mó）層基（jī）本被磨損掉( 見圖 10) 。
  

    
  
     圖 10 刀盤嚴重磨損區域
 
     經過當時、事後的反複仔細的分析，刀（dāo）盤和刀具嚴重磨損的原因主要如下。
 
     1) 掘進了（le） 280 多環（huán）一直沒有加壓進倉進行刀具例行檢查和更換。這主要是因為北京盾構（gòu）施工中曾多次發生加壓進倉失敗，導致刀盤上方土體大範圍塌（tā）陷，甚至引起刀盤上方房屋塌陷。
  
 
     2) 盾構機泡沫管堵塞，使泡沫發生效果下降（jiàng），影響了對土（tǔ）體的改良。
 
     3) 刀具的選擇和布置沒有充分考（kǎo）慮北京（jīng）砂卵石地層的特點，沒有設置（zhì）超前刀、撕裂刀和周邊保（bǎo）護刀; 同（tóng）時中心刀隻設置了半翼; 周邊（biān）刀( 盤圈刀或圓弧刀) 安裝的是耐磨球齒，球耐磨效果不佳，且全部崩落，造成周邊刀和底座（zuò）嚴重磨損。
 
 
     鑒於上述情況，項目部決定在常壓（yā）下開倉，人工對刀盤本體（tǐ）和刀具、安裝（zhuāng）基座進行緊急修複，安裝新的刀具（jù），並對刀具的選（xuǎn）擇和布置進（jìn）行改造，以適應區（qū）間砂卵石的（de）地質條件。
 
     2． 2 常壓進倉前的準備
   
    鑒於（yú）上述刀（dāo）盤和刀具嚴重磨損的情況，在加壓的情況下對刀盤和（hé）刀具（jù）進行修複的（de）可能性已經不存在了（le）。主（zhǔ）要原因如（rú）下。
 
    1) 修複時間較長 長時間加壓進倉作業，對倉內工作人員的身體和安全都很不利，同時，也（yě）不能（néng）保證刀盤上方的土體和（hé）建（jiàn）築物的安全。
    2) 加壓環境下，焊接工（gōng）業困難，難以保證焊接工作的質量。
    3) 加壓環境下，工作（zuò）人員的體力和（hé）注意力下降（jiàng），無法保證長時間（jiān）安全作（zuò）業。
 
     在加壓作業的（de）可能性不存在的（de）條件下，隻能選擇常壓進倉，對刀盤和刀具進行修複和改造。常壓進倉作業的重要前提條件就是要對刀盤上方的土體進行加固，保證土體的穩定，進而保證進倉工（gōng）作人員和刀盤上方建築物的（de）安全。
 
    土體加固選擇的加固方式是二重（chóng）管（guǎn）無收（shōu）縮雙液注漿。由於地（dì）麵注漿作業區域在市區胡同內，允許作業（yè）的場地狹小，因此地麵注漿施工采用垂直（zhí）鑽杆和擴散式（shì）傾斜鑽（zuàn）杆相（xiàng）結合，在局部鑽機無（wú）法進行鑽孔施工的場所采用人工打入鋼花管後進行（háng）注漿; 盾構機洞內注漿施工，采用從觀察窗( 洞) 內向土體（tǐ）內打入鋼花管注漿。
 
    根（gēn）據地質勘察報告（gào）和雷達掃描揭示( 4． 5 ～ 6． 5m處有（yǒu）異常區域) 情（qíng）況，結合隧（suì）道已開挖暴露的地質及水文情況，經分析（xī）和驗算，初步確定（dìng）注漿範圍（wéi）為: 注漿厚度為 6m( 標高 41． 260 ～ 35． 260m) ，寬度為 8． 6m，長度( 隧道（dào）軸線方向) 為 11． 2m，如圖 11 所（suǒ）示。
  

   
    
     圖 11 注漿加固區域( 單（dān）位: m)

     根據注（zhù）漿擴散半徑（jìng）計算，孔距采用 1． 0m，平麵布（bù）孔采（cǎi）用交聯等邊三角形布置（zhì）原則，實施時以現（xiàn）場（chǎng）管線及建築（zhù）物分布情況，遵循（xún）布孔原則合理布置注（zhù）漿孔位。
 
     為了保證注（zhù）漿過程中土體和建築物的穩定和安全，對注漿的壓力和注漿（jiāng）管的位置以及漿液的擴散範圍要 進 行 嚴 格 的 控 製。注 漿 壓 力 控 製 在 0． 2 ～0． 6MPa; 注漿管的位置控製在胡同內，不能進入建築物內（nèi），從地麵進行垂直和傾斜注漿; 漿液擴散防衛盡量控製在刀盤上方土體的左右、下（xià）方 4 ～ 10m，既保證安全，又防止破壞周（zhōu）邊管線（xiàn）。
 
 
    成功進行注漿土體加固後，就進（jìn）行了常壓下的進倉作業，對刀盤和刀具進（jìn）行維修改造。作業前，在在刀盤適當進行人工開挖，並（bìng）對暴露的土（tǔ）體噴射混凝土。
 
     2． 3 刀盤和刀具（jù）的修複和改造（zào）
 
     對刀盤和刀具進行的修複工作主（zhǔ）要包括: ①拆除已（yǐ）經嚴重磨損的周邊（biān）刀、齒刀和中心刀; ②拆除（chú）嚴重磨損的周邊刀刀（dāo）座和齒刀（dāo）刀座; ③安裝新的周邊刀刀座和齒（chǐ）刀刀座; ④安（ān）裝新的周邊刀和（hé）齒刀; ⑤安裝新的（de）中心刀; ⑥對磨損嚴重的刀盤表麵進行堆焊耐磨修複。為了保證修複質量，選（xuǎn）用了高水平的（de）電焊（hàn）工。同時選用高質量的碳化鎢耐磨焊條、和 E5016 低氫鉀型藥皮的低碳鋼焊條。修複時提高了焊縫堆（duī）焊層的層數（shù）和高度，以（yǐ）保證修複焊接不低於原廠刀盤的焊接強度（dù）。對刀盤和（hé）刀具進行的修複（fù）工作（zuò）主（zhǔ）要包（bāo）括:
 
     1) 周邊刀不再采（cǎi）用鑲嵌耐磨球齒，改用盤圈貝（bèi）型（xíng）刀（dāo），即在周邊刀堆焊碳化鎢（wū）耐磨層後（hòu），焊接德國海瑞克的碳化（huà）鎢合金（jīn）耐磨塊，如圖 12 所（suǒ）示。盤圈貝型（xíng）刀專用於切削砂卵石，大大提高了周（zhōu）邊（biān）刀的耐磨能力［5］。

       圖（tú）12 耐磨（mó）塊周邊（biān）刀
 
      2) 增加周邊刀的數量，從 8 把增加到 16 把，提高刀盤（pán）切削砂卵（luǎn）石（shí）的能力。
      3) 增（zēng）加齒刀( 切（qiē）削（xuē）刀) 的數量，從 80 把增（zēng）加到 160把，在所有的開孔處均設置齒刀，提（tí）高刀盤（pán）的切削土體能力。
      4) 增加了半翼中心刀，將中心刀從半翼改為一翼，提高刀（dāo）盤的超前擾動（dòng）能力。如圖 13 所示。
  
  

     
      圖 13 一翼中心刀（dāo）
 
      5) 將拆下（xià）來的磨（mó）損（sǔn）不是（shì）很嚴重的齒刀焊接在周邊刀的周圍，既可以起到（dào）一定的超前的作用，有可以在一定程度上起到周邊保護刀的（de）作用。
      6) 將拆下來的磨損不是很嚴重（chóng）的（de）齒刀焊接到麵板中間位置上，起超前撕裂刀作（zuò）用。
      7) 將拆下來的磨損不是很嚴重的齒刀焊接在齒刀附近，和齒刀( 切削（xuē）刀) 形成主副切削（xuē）刀的作用，保護齒刀，大大提高（gāo）刀具（jù）的抗磨損( 耗) 能力（lì）和延長了刀具的壽命。

       改造後的刀盤如圖 13 所示。
  
  

       
          圖 14 改造後的刀盤
 
        2． 4 刀盤和刀具的修複和改造後的效果
 
        通過對刀盤和刀具的修複和改（gǎi）造，對於提高刀具的壽命和盾構機的掘進能力，尤其是在砂卵石地層的掘進能力，起（qǐ）到了非常大（dà）的作用（yòng）。同時，加大了例行（háng）加壓開倉進行刀具檢查的力（lì）度，對磨損達到一（yī）定程度的（de）刀具（jù）進行適時的更換，保證了盾構機的快（kuài）速掘進。
 
        盾構機始發後，至（zhì） 288 環常壓開倉修刀，隻掘進了288 環，即更換了所有的刀具( 88 把) 。而從第 289 環至第 2 個 區 間 隧 道 完 成 掘 進 共 1 026 環，隻 更 換 ( 43) 把刀具。而第一個區間（jiān）共 1 256 環，隻加壓進倉檢查刀具兩次，沒有更換一（yī）把刀具。當然，這（zhè）有地（dì）質條件變化的原因，但同時也有力地說明了在對（duì）刀盤和刀
具的修複和改造後，對提高刀具（jù）的壽命和盾構機的掘（jué）進能力，尤其是在砂卵石地層的掘進能力，起到了非常大的作用。
 
         3 、結論與建議
 
         3． 1 結論
   
        北京的地質條件，尤其是砂卵石，對於盾構機（jī）的（de）掘進和刀盤的設計、刀具選擇，需要有謹（jǐn）慎的考量（liàng）。正是由於對於砂卵石的不重視以及整個（gè）北京盾（dùn）構施工界的經驗不足，造成了這次刀盤和刀具的大範圍的嚴（yán）重磨損和修複、改造。同時，也正是由於對砂卵（luǎn）石的重視（shì），才使得這次的修複和改造非常成功，對於（yú）保（bǎo）證完成工期，創造掘進記錄起到了非常重要的作用。
 
         應該說，這（zhè）次的經驗是非（fēi）常寶貴的，總結如下:
 
        1) 周邊刀（dāo）合金耐磨塊對砂卵石地層的切削能力要遠（yuǎn）遠強於耐磨球齒顆粒。
        2) 增加刀具（jù）的數量，可以大大提高刀具的切削能力和使用（yòng）壽命。
        3) 各種超（chāo）前（qián）刀和撕（sī）裂刀（dāo）對（duì）於保（bǎo）護周邊刀和齒刀（dāo）( 切削刀) 是可以起到相當意義的作用的。
        4) 客觀意義上的主副刀對於保護齒刀，延長齒刀的壽命也能（néng）起到很好的作用。
        5) 半翼鼻型布置的中心刀的超前擾動作（zuò）用不如一翼布置的中心刀。
 
        3． 2 建議
    
        鑒於刀盤設計的現狀，有一些改造當時隻能限於設想（xiǎng），無法（fǎ）實現，現在（zài）作為（wéi）建（jiàn）議提出來:
 
       1) 中心刀應該設計為魚尾刀，如日本產的盾 構機（jī）［6］，相比鼻型布置（zhì）的中心刀，魚尾刀的超前擾動（dòng）能力和（hé）超前切（qiē）削能力能（néng）強，同時對切削下來的土體的翻轉攪動能力也更（gèng）強（qiáng），可以更好得（dé）解決中（zhōng）心部分土體的切削問題和改善切削土體的流動性，大大提高盾構機整（zhěng）體掘進水平。這在第一個（gè）區間比較明顯（xiǎn），在該區間，中心刀位置上的砂（shā）性黏土和粉質黏土（tǔ）混（hún）合膨潤土、泡沫，在刀盤擠壓（yā）和（hé）摩擦力的作用下，在中心刀位置( 刀盤中部) 發（fā）生大（dà）麵積固結現（xiàn）象［7］，是盾構機的扭矩（jǔ）和推力增加，掘進速度下降，不得不加壓進倉清除固結的土餅（bǐng）。
 
       2) 在刀（dāo）具布置設計上麵，應該適當地增加各種超前刀和撕裂刀的數量，以保護各種刀具，延長刀具的壽命，提高（gāo）盾構機的掘進能力。
       3) 對齒（chǐ）刀可以（yǐ）嚐（cháng）試進行刃口部（bù）位的耐磨堆焊處理，增加耐磨堆焊層的厚度，提（tí）高刃口的耐磨和抗衝擊破（pò）壞能力。
       4) 對刀具本體進行耐磨堆焊處理，提高刀具本（běn）體的耐磨和抗衝擊破壞的能力［8］。
       5) 對周邊刀的耐磨材料，是選用鑲嵌硬質合金耐磨球齒顆粒，還是選用鎢碳合金耐磨塊，需要根據地質條（tiáo）件慎重選（xuǎn）擇。
       6) 對北京的砂卵石地層，應該適當增加刀盤的開口率，或者采用麵板 － 輻條式的符合刀盤設計，甚至（zhì）選用（yòng）輻條式刀盤［9］。鑒於國內對於刀具和刀具布置（zhì）的多年的研究，以及國產刀具（jù）的優（yōu）良的性價比，對於地質條件良好( 無砂卵石地層) 的盾構隧道，在具有一定的加壓開倉換刀的能力的條件小，建議試用國產（chǎn）刀具（jù）。